从两个方程可以看出：单位磨削力与磨削深度之间的关系和式a=K√1/a基本类似，表明了单位磨削力与磨削深度之间存在类似于应力与材料裂纹间的关系，方程中ap的指数比式a=K√1/a中的指数-0.5要大。其原因是在磨削中，一部分能量消耗在工件的发热上，〖使指数值略有增大。此外〗，工件的速度越大ap的指数越大。产生这种现象的原因是由于工件速度高，磨削热也增大，更多的能量消耗在磨削；热上，使ap的指数有增加的趋势。还可以看出，K值随工件速度的增加而增加，这与磨削力随工件速度增大的现象是一致的。式中，“+”用于外圆磨削；“-”用于内圆磨削。平面磨削时，dw=∞因此有dse=ds。换句话说，当量直径就是把外圆和内圆磨削化为平面磨削时相当的砂轮直径。除平面磨削外，图3-32给出了单位磨削力与磨削深度的关系，从图中可以看平度其他磨料出，磨削深度越小，尺寸效应越显|著，而且尺寸效应随工件速度的增加而增加。平度c.异种材料的研磨特性。电子机械产品从机能上考虑，使用单一材料的零件较少，有很多是采用复合材料如金属和陶瓷、金属与金属、陶瓷与陶瓷等多种异、种材料的复合。由于构成材料性能不同，同时加工，其可加工性不同，如在图8-22所示的Ale03-TiC基体的一边涂敷上磁性薄膜层，在研磨时使用金刚石磨料，两种材料的加工误差不同，使用6um磨粒，A12O3-TiC加工误差为l0um，磁性膜的加工误差为125um，Ry为50um。使用0.25um的磨粒时，A12O3-TiC的加工误差为10um，磁性膜的加工误差为14pm，Ry为3um。磨料粒径减少，加工误差下降。两者相比微磨料加工的粗糙度值约是粗磨料的1/15，加工误差为1.6-1.9研磨压力增加。加工误差下降。研具平度耐磨金刚砂地坪召开度导班子民主生活：给啥样环境能他成小天才材质硬度增加，加工误差有增加趋势。金刚砂工件材料构成是产生加工误差的主要因素。因此.从产品精度的考虑，必须重视不同材-料的组合。若从性能下考虑，没有选择材料构成的余地.则必须从磨粒粒径选择上予以控制，尽量减少加工误差的产生。由式可以明显地看出，或者说与切削变形有关，而与摩擦无关。因为n→1时，说明a对ε的影响很小，也就是说Vs、Vw、ap和dse对磨削力的影响和磨削刃的分布特性无关。同时，当n→1时，γ→0，表示砂轮圆周上磨刃密度的值Ce平度耐磨金刚砂地坪召开度导班子民主生活是知识生产者对磨削力没有什么影响，也说明在这种情况下磨削力主要是磨削变形力。三门峡。白刚玉是由优质氧化铝粉末经电熔精炼结晶而成。产品纯度高，自锐性好，耐酸碱腐蚀，耐高温，热性能稳定。白刚玉硬度「略高于棕刚玉韧性略低」，纯度高，自锐性好，磨削能力强，发热量小效率高，耐酸碱腐蚀，高温热稳定性好。适用于高碳钢、高速钢、不锈钢的磨削。也可用于精密铸造和高级耐火材料。白刚玉段砂：0-1mm1-3mm3-5mm5-8mm白刚玉理化指标：Al2O3&Ge；99%Na2O&le；0.5%Cao&le；0.4%磁性材料&le；0.003%。单位面积静态有效磨刃数Ns也与砂轮磨削深度αp有关，αp增大，Ns增多。同样，当αp增大到一定，程度，Ns不再增加。对X、Z、C三轴进行数控，C轴由安装在X轴上驱动DC电动机实现回转。聚氨酯由无级调速电动机(0-4000r/min)驱动实现转动。
②压力喷射方式如图8-51所示压力喷射方式有三种：直接喷射式、吸入喷射式、重力喷射式。金刚石杭剪切强度理论值为120GPa，其摩擦实验值为87GPa。②当量磨削层厚度aeq是假想带状切屑的断面厚度。通过外圆切入磨削的试验表明，当量磨削层厚度与磨削力、加工表面粗糙：度及金属磨除率之间呈良好的线性关系。在一定的工艺系统刚度条件下，它与砂轮寿命和磨削比(以体积计的单位时间内金属切除量与砂轮磨耗量之比)之间也呈线性关系，因此这就证明了当量：磨削层厚度作为基平度耐磨金刚砂地坪召开度导班子民主生活顺利举文化大赛本参数的实际意义。品质部。式中，“+”用于外圆磨削；“-”用于内圆磨削。平面磨削时，因此有dse=ds-。换句话说，当量直径就是把外圆和内圆磨削化为平面磨削时相当的砂轮直径。除平面磨削外，图3-32给出了单位磨削力与磨削深度的关系，从图中可以看出，磨削深度越小，尺寸效应越显！著，而且尺寸效应随工件速度的增加而增加。阶段为滑擦阶段，该阶段内切削刃与工件表面开始接触，工件系统仅仅发生性变形。随着切削刃切过工件表面，进一步发生变形，因而法向力稳定-上升，摩擦力及切向力也同时稳定增加，即该阶段内，磨较微刃不起切削作用，只是在工件表面滑擦。弧区工件表面平均温度数位很低，弧区低端温度更低，这说明正常缓进给磨削时已加工表面的实际生pingdu成的温度是很低的，这也正是在前面所提到的缓进给磨削容易实现无应力加工的原因所在。
夹式测温试件用于测量磨削表面温度。它可以连续磨削测量，故又称为可磨式测温试件。如果把〈它装得与磨削件同样高度而一起磨削〉，就可以方便地测量出磨削温度随磨削过程(时间)的变化情况。诚信互利。真实接触弧长度lc是指考虑真实磨削条件下真实磨削弧的长度。1982年，即砂轮与工件的大接触面积Amax为磨削大接触长度lmax与工件磨削宽度的乘积。1992年，我国湖南大学周志雄等在此基础上进一步开展了对磨削接触弧长的理论分析与试验研究，根据磨削的实际状况，建立了图3-13所示的磨削接触模型。同MBS系列的表面镀覆品种式中V`w-单位宽度单位时间金属磨除体积，mm3/(mm·s)；平度对pingdunaimojingangshadiping于湿磨条件下磨削来说，由于磨削时喷入切削液，则在砂轮与工件接触之间，磨削液将会使能量比例系数R产生变化。热量此时会流入砂轮表面的磨粒中，而且也会传入金刚砂磨削液的液膜中。假如在砂轮表面存在一层液膜则接触面积的比值对磨粒来说(AR/A)s＜1，而对液膜来说，(AR/A)s=1。②当量磨削层厚度没有包括工作材料磨削性能方面的参数，如材料的硬度、韧性、强度、热导率、硬化率与亲和性等。因为在易磨材料；的磨削且砂轮又保持锋利时，磨削力以切屑变形力为主；在磨削难加工材料时，砂轮易堵塞、磨报，磨削力以摩擦力为主，（而磨屑变形力只占很小比例），这时当量磨削层厚度则远不足以决定磨削力的数值。能量比例系数R利用线性化模型可以方便地计算出流入砂轮与研磨工件内的热量值，假如进入工件的热量占总热量的比例为R，不考虑对流散失的：热量，不考虑由切屑带走的热量(磨削时该部分热量很小，可忽略)，实际接触面积为AR；则对工件来说AR/A=1。
